滑塊式萬向聯(lián)軸器由叉頭、扁頭、銷軸、滑塊、襯板等組成。將萬向聯(lián)軸器與軋輥組成一體進(jìn)行系統(tǒng)建模。先分別建立叉頭、扁頭、銷軸、滑塊、襯板及軋輥的幾何模型。由于萬向聯(lián)軸器零件的形狀比較復(fù)雜，對(duì)萬向聯(lián)軸器零件的一些局部進(jìn)行了簡(jiǎn)化。再將各零件及軋輥裝配為石、整體系統(tǒng)模型。約束條件和載荷，一般而言，對(duì)實(shí)體模型加載時(shí)以力偶來代替扭矩，考慮到變形的影響，這種等效在變形較大時(shí)對(duì)精度會(huì)產(chǎn)生影響。
在叉頭的端面使用多點(diǎn)約束，建立一剛性區(qū)域作為主節(jié)點(diǎn)，沿軸線Y方向加載力矩在參考點(diǎn)上。軋輥傳動(dòng)側(cè)軸承座處約束X和Z方向的平動(dòng)，車餓操作側(cè)軸承座處約束X,Y,Z三個(gè)方向的平動(dòng)。這樣就實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)實(shí)際約束與受載情況的等效模擬。采用整體系統(tǒng)建模，減少了假設(shè)條件，能夠真實(shí)地反映系統(tǒng)及各個(gè)組成零件的受力狀態(tài)扁頭，叉頭和軋輥傳動(dòng)側(cè)扁頭過渡部位的應(yīng)力大位置，與實(shí)際斷裂位置吻合，萬向聯(lián)軸器的叉頭、扁頭、銅滑塊、軋輥伸出端扁頭過渡部位應(yīng)力分布相對(duì)于軸線呈反對(duì)稱狀態(tài)。叉頭危險(xiǎn)部位位于后部非接觸圓弧處及前部過渡圓弧處。

軋輥傳動(dòng)側(cè)伸出端的危險(xiǎn)處是與萬向聯(lián)軸器叉頭內(nèi)襯板相配合部分的扁頭過渡部位。對(duì)于可逆式軋機(jī)，扁頭圓弧根部受到的對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力作用,該處應(yīng)力集中非常嚴(yán)重，是滑塊式萬向聯(lián)軸器危險(xiǎn)的部位。萬向聯(lián)軸器是軋鋼機(jī)主傳動(dòng)中的關(guān)鍵部件，用于傳遞軋制力矩它的破壞將直接引起軋機(jī)停產(chǎn)經(jīng)濟(jì)損失十分嚴(yán)重。如某廠中厚板軋機(jī)滑塊式萬向聯(lián)軸器的扁頭，銅滑塊和軋輥傳動(dòng)側(cè)伸出端扁頭在半年內(nèi)斷裂兩次。萬向聯(lián)軸器的應(yīng)力分析與強(qiáng)度校驗(yàn)常用的方法有解析法和有限元數(shù)值分析法二種。由于萬向聯(lián)軸器零件(叉頭、扁頭、滑塊等)的形狀不規(guī)則，理論分析的難度較大，分析中不得不作一些載荷和結(jié)構(gòu)卜的簡(jiǎn)化，使得解析法的結(jié)果和聯(lián)軸器的實(shí)際應(yīng)力和變形狀態(tài)具有較大的差別。
滑塊式萬向聯(lián)軸器由于整個(gè)分析假設(shè)條件少，與實(shí)際為吻合，計(jì)算結(jié)果度高。因此，探討為的建模及分析方法對(duì)萬向聯(lián)軸器和軋輥傳動(dòng)側(cè)伸出端進(jìn)行加的應(yīng)力分析就顯得為重要。滑塊式萬向聯(lián)軸器因其能在傾角較大情況下傳遞較大的扭矩而被廣泛應(yīng)用，但是延用至今的強(qiáng)度計(jì)算方法，或因假設(shè)條件多，使計(jì)算誤差大，或因經(jīng)驗(yàn)公式范圍有限而不能滿足進(jìn)一步研究的需要利用有限元技術(shù)，對(duì)札機(jī)滑塊式萬向聯(lián)軸器和札棍的裝配體進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算，計(jì)算出關(guān)鍵零件的危險(xiǎn)位置因假設(shè)條件少，符合實(shí)際情況，因此計(jì)算結(jié)果為準(zhǔn)確、可靠。